# Диплом водоснабжение3

A V R

R A V

Диплом водоснабжение3

Origin: http://samlib.ru/r/r_a_v/diplom3.shtml

Создан: 22/05/2003, изменен: 17/02/2009, 100k

Очерк: Нет

____________________________________________________________

.

1.1.5 Расчет насосной станции второго подъема

Расчет насосной станции второго подъема сводится к определению отметки оси насоса, диаметров всасывающих и напорных трубопроводов, а также к подбору арматуры: задвижек, обратных клапанов и т. п.

Согласно [1] на насосной станции первой категории насосы устанавливаются под заливом.

Предполагаем, что пожар может произойти в час наибольшего водопотребления. Величина суммарного хозяйственно-противопожарного расхода Q хоз+пож м3/ч, определяем по формуле:

Qхоз+пож = (Q ч.макс +Qпож)/2 (1,1,44)

где Qпож -полный пожарный расход, м3/ч,который определяем по формуле:

Qпож=qнар*nнар+qвн , (1.1.45)

где qнар -расход воды на тушение наружнего пожара,м3/ч;

nнар -число наружных пожаров;

qвн - расход воды на тушение одного внутреннего пожара,м3/ч.

Qпож=25*2+5=55л/с=198 м3/ч.

Q ч.макс- максимально-часовой расход, м3/ч,который определяем по формуле:

Qч.макс =(Q1 *Qсут)/100 , (1.1.46)

где- Q1 -расход воды в час максимального водопотребления, %;

Q сут-суточный расход воды, м3/сут.

Q ч.макс= (5,65*11106,7)/100 =627,53 м3/ч

Qхоз+пож=(627,53+198) /2 =421,76 м3/ч.

Мощность электродвигателя Nхоз, кВт, определяем по формуле:

Nхоз = (pgQ 1хоз *Нпотр.хоз)/ 1000 nхоз, (1.1.47)

где р-плотность чистой воды,кг/м3,равная 1000 кг/м3;

Q 1хоз -подача одного насоса при нормальном режиме, м3/с;

nхоз -КПД насоса,определяемый по рабочей характеристике насоса при подаче

Q 1хоз (в режимной точке А).

Nхоз =(1000*9,81*0,087*69,31)/1000*0,7=84,66 кВт.

Необходимая мощность электродвигателя Nдв.хоз, кВт, определяем по формуле:

Nдв.хоз=к* Nхоз, (1.1.48)

где к- коэффициент запаса для учета возможных перегрузок электродвигателя в процессе эксплуатации насоса, при N от 50 до 300 кВт равен 1,15.

Nдв.хоз=1,15*84,66=97,36 кВт.

При пожаре мощность электродвигателя Мдв.пож, кВт , определяем по формуле

Nдв.пож=(pg Q 1(xoз+nож)* Hуточ потр.хоз)/1000n(хоз+пож) (1.1.49)

где Q 1(хоз+пож) -подача одного насоса при пожаре, м3/с;

Н уточ потр.хоз- напор выбранного насоса, м, развиваемый им при Q1(хоз+пож) и определяемый по уточненной характеристике принятого насоса 1000n(хоз+пож);

n(хоз+пож)--КПД насоса при подаче Q 1(хоз+пож).

Кдв.пож=(1000*9,81*0,059*65)/1000*0,76=49,5кВт.

За расчетную мощность электродвигателя NДВ., принимаем большую величину из двух значений Nдв.хоз и Nдв. пож, то есть Nдв-хоз=97,36 кВт. По [10] принимаем электродвигатель типа АО2-92-4, N=100 кВт.

Основные размеры, мм:

А=2160, Б=970, В=972, Г=1960, Д=250, Д3=150, И=825, О=230, П=460, Р=630, С=521, масса насоса равна 613 кг, масса агрегата равна 1680 кг.

Допустимую геометрическую высоту всасывания насоса определяем по

формуле:

Hхоз s доп=Ратм/pg-Pпар/pg- h доп.хоз-n всюхоз , ( 1.1.50)

где Ратм-атмосферное давление; величина Ратм/pg равна 10м;

Рпар-давление насыщенного пара при температуре перекачиваемой воды,

величина Pnap/pg равна 0,24 м водяного столба;

h доп.хоз-допустимый кавитационный запас, определяемый по рабочей

характеристике Q- h доп.хоз при подаче Q 1xоз;

h всюхоз -потери напора во всасывающем трубопроводе насоса при подаче Q 1хоз равная 2 м.

Н хоз s доп= 10-0,24-4-2=3,76 м.

где Ратм- атмосферное давление;

величина Ратм/pg равна 10м;

Рпар-давление насыщенного пара при температуре перекачиваемой воды,

величина Pпаp/pg равна 0,24 м водяного столба;

"hдоп.пож- допустимый кавитационный запас, определяемый по рабочей

характеристике Q- h доп хоз+пож при подаче Q 1xoз+пож;

hвсю хоз+пож- потери напора во всасывающем трубопроводе насоса при подаче Q1xoз, равная 2,5 м.

Н пож s доп =10-0,24-4,9-2,5=2,36 м.

За расчетную величину принимаем из двух величин Н хоз s доп. и Нпож s доп. меньшую, то есть Н пож s доп.=2,36 м.

Отметка оси насоса Zон, м определяем по формуле:

Zон=Z мин рчв +H пож s доп, ( 1.1.52 )

где Z мин рчв -минимальный расчетный уровень воды в РЧВ,м.

Z он= Z пож рчв ср -0,2- h нас, (1.1. 53)

Где h нас- вертикальное расстояние от оси до верхней точки корпуса;

Z пож рчв ср-средний уровень воды пожарного объема в РЧВ, м.

Z он = 98,43 -0.2 -0.342 = 97,89 м.

Отметку пола машинного зала Z пола маш.зала , м определяем по формуле :

Z пола маш.зала =Zон -(h нас +h рамы ) - hф , ( 1.1. 54)

где h нас - высота насоса от оси до лап, м;

h рамы -высота рамы под насос, м;

(h нас+ h рамы)=0,63 м;

hф - высота фундамента над уровнем чистого пола , м.

Z пола маш.зала=97,89-0,63-0,2=97,06 м.

Заглубление пола машинного зала h загл, м определяем по формуле:

h загл = Zповер -Zпола маш.зала , (1.1.48)

где Zповер - отметка поверхности земли, м.

h загл = 102-97,06 = 4.9 м.

Выбираем тип насосной станции - заглубленный, т. к. больше 4 м.

Глубина заложения ввода в насосную станцию всасывающих труб и вывода нагнетательных, считая до низа, будет на 0.5 м больше глубины промерзания [1,п.8.42].

Число всасывающих и напорных линий принимаем две. Принимаем коллекторную схему соединений насосных агрегатов. Определяем диаметры всасывающих труб и коллектора.

Всасывающие трубы насоса:

Q1+2/2 = 5,65*0,01* 11106,7 / 2 = 313,76 м3/ч = 0,087 м3/с.

Задаемся скоростью воды Vв = 1 м/с.

Тогда расчетное сечение всасывающей трубы ив, м будет равно

ив = Q1+2/2 / Vв (1.1.56)

ив = 0,087/1 = 0,087 м2 .

Диаметр всасывающей трубы dв , м определяем по формуле:

dв = -4 сов/ю (1.1.57)

dв = -4* 0,087 /3,14 =0,33 м,

принимаем dв = 300 мм

ив= ю* dв2/4

ив =3,14*0,32/4=0,07м.

Тогда фактическая скорость воды Vфакт определяем по формуле:

Vфакт = Q l+2 /2 / ив (1.1.58)

Vфакт = 0,087 / 0,07 = 1,24 м/с.

Данная скорость приемлема.

Всасывающий коллектор:

Q1+2 = 627,52 м3/ч = 0,174 м3/с.

Задаемся скоростью Vв = 1 м/с

ивк = Q1+2 / Vв = 0.174/1 = 0.174 м2.

Диаметр всасывающего коллектора dвк, м определяем по формуле:

dвк = - 4 ивк / ю

dвк = -4* 0,174/3,14=0,47 м,

принимаем dвк = 400 мм.

Тогда ивк = ю(d)2/4 = 3.14* 0.4 2/4 = 0,126 м2.

Фактическая скорость во всасывающем коллекторе равна

V вк факт = Q1+2 / ивк = 0,174 / 0,126 = 1,38 М/С.

Данная скорость приемлема.

Участок соединяющий насос и напорный коллектор:

Q1+2/2 = 0,087 м3/с.

Задаемся скоростью Vн = 1,5 м/с. Расчетное сечение напорной трубы ин, определяем по формуле:

ин = Ql+2/2 / Vн

ин = 0,087 /1,5 =0,058 м2.

Диаметр напорной трубы dн, м, определяем по формуле:

dн = - 4 ин / ю

dн = -/4 *0,058/3,14=0,28 м

принимаем dн = 250 мм

Тогда

и = ю (dн)2 / 4

и =3,14* 0,25 2 / 4=0,049 м2

фактическую скорость в напорной трубе V факт.н, м определяем по формуле:

V факт.н = Ql+2/2 / и

V факт.н = 0,087/ 0,049 = 1,78 м/с.

Напорный коллектор:

Q1+2=0,7*0,174=0,12 м3/c,

задаемся скоростью Vн.к.= 1.5 м/с,

тогда. инк = Q1+2 / Vн.к.

инк = 0,12/1,5 = 0,081 м2.

Диаметр напорного коллектора dнк, м, определяем по формуле:

dнк = - 4 инк / ю

dнк = - 4 * 0,081/3.14 = 0,32 м,

принимаем dнк =250 мм,

тогда инк = 3,14 *0,252 / 2 = 0,049 м2,

фактическая скорость в напорном коллекторе Vн.к., м/с определяем по

формуле

Vн.к. = Q1+2/ инк

Vн.к.= 0,12 /0,049 =2,45 м/с.

Величину рабочего давления рраб , мПа определяем по формуле

рраб = р g H (1.1.59)

рраб = 1000*9.81*69,31= 0,68 мПа.

По вычисленным значениям диаметров труб и коллекторов и рабочему давлению подбираем по [11 , 12] необходимые трубы, фасонные части и арматуру. Трубопроводы в насосной станции , а также всасывающие и напорные линии за пределами ее выполняем из стальных труб .

1 . Эксцентрический переход Д *dB=300*250

Д =325 мм L =180 мм d=273 мм S =8 мм

2 . Задвижка d = 300 мм р = 0,68 мПа

L = 500мм Н= 1645 мм

3 . Эксцентрический переход dвх*dB = 400 * 300

Д = 415 S = 8 d = 305 L = 450

4 . Задвижка dвк = 400

L = 600 Н = 2100

5 . Концентрический переход d * Д = 200 * 150

Д = 219 S= 8 d=159 L=140

6 . Обратный клапан dн = 250

L=190 t = 80°C ру=1мПа m = 52,5 кг

7 . Задвижка dн = 150 при ру = 0,68 мПа

L = 210 H = 940

8 . Задвижка dнк = 250

L = 450 Н=1225

В соответствии с требованиями [ 1 ] по массе самой тяжелой единицы оборудования по [ 9 ] выбираем грузоподъемное устройство - кран мостовой ручной однобалочный. Полная длина 6,6 м ширина крана 1,8 м масса 625 кг. Высоту верхнего строения Нв с, м, определяем по формуле

H в.с=hTp+0,5+hr+hc+H+0,l , (1.1.60)

где hтр- погрузочная высота автомобиля,м, принимаемая по таблице 15 [6]; 0,5-расстояние между грузом и оборудованием,м;

hг-высота переносимого груза, м, (насос Д500-63, Н=0,82м);

hс-высота строповки, равная 1,0 м;

Н- размеры подъемно-транспортного оборудования при максимальном поднятии крюка, м;

0,1-высота балки перекрытия, м.

Нв.с=0,7+0,5+0,82+1,0+0,22+0,1=3,6 м.

Выбираем дренажные насосы ( один рабочий и один резервный) при подаче 2,38-5,4 л/с и напоре 70-20 м типа ВКС- 5/24, n = 1450 об/мин, мощностью 10 квт, массой 180 кг. К дренажному колодцу вода подается дренажными лотками, а пол делается с уклоном 0.005 в сторону лотков. Также предусматриваем самотечный выпуск аварийного количества воды в канализацию против аварийного затопления машинного зала . Насосную станцию второго подъема принимаем размерами 6х 30 м в плане с двумя рабочими и двумя резервными насосами марки Д 500 - 63 с n =1450 об/мин.

1.2.1 Выбор метода обработки воды и состава очистных сооружений

Очистные сооружения хозяйственно - питьевого водопровода должны обеспечивать качество воды, отвечающее требованиям ГОСТ 2874 - 82 " Вода питьевая ". Метод обработки воды и состав очистных сооружений выбираем в соответствии с [1 , таблица 15] в зависимости от качества исходной воды, производительности станции, местных условий и технико-экономических соображений. В хозяйственно-питьевых водопроводах, использующих речную воду , на очистные сооружения возлагаем такие задачи как осветление , обесцвечивание и обеззараживание воды , т.е. применяем двухступенчатую схему очистки воды .

Осветление воды достигается путем фильтрования. Для ускорения процесса осаждения взвеси применяем Коагулирование . В воду, подлежащую осветлению , вводим химические реагенты - Al2 (SO4)3 , Са2(ОН)2 ,

способствующие связыванию частиц, обусловливающих мутность, в крупные хлопья, что ускоряет их выпадение в осветлителях со слоем взвешенного осадка. После осветлителей воду направляем на скорые фильтры, где она дополнительно осветляется, проходя через слои фильтрующего материала.

Попутно с осветлением вода при Коагулирование и фильтровании в значительной степени освобождается от бактерий, благодаря чему повышается ее санитарные качества. Для уничтожения содержащихся в воде бактерий применяем обеззараживание воды путем хлорирования .

1.2.2 Расчет производительности очистной станции.

Реагентное хозяйство.

Полная расчетная производительность очистной станции Q , м3/сут определяем по формуле

Q = ╠*Qn, (1.2.1)

где ╠ - коэффициент бесповторного использования 10%-14%;

Qn- полезная производительность очистной станции, м3/сут;

Q = 1,04*11106,7 = 11550,97 м3/сут.

Станцию водоподготовки рассчитываем на равномерную работу в течении суток, причем предусматриваем возможность отключения отдельных сооружений для профилактического осмотра, чистки, текущего и капитального ремонтов.

Реагентное хозяйство состоит из сооружений для хранения реагентов, приготовления их растворов и дозирование в обрабатываемую воду.

При одновременном содержание в воде взвешенных веществ и цветности принимаем большую из доз коагулянта, определенных по [1, таблица 16]. Доза коагулянта Дк , мг/л определяем по формуле:

Дк = 4-Ц , (1.2.2)

где Ц - цветность обрабатываемой воды, градус.

Дк = 4 *- 60 = 30,98 мг/л.

Принимаем дозу коагулянта 50 мг/л.

Так как щелочность обрабатываемой воды не достаточна, то добавляем известь.

Дозу извести Дщ, мг/л определяем по формуле:

Дщ = Кщ(Дк/ек-Що+1), (1.2.3)

где ек - эквивалентная масса коагулянта, принимаемая равной 57 мг/мг-экв;

Кщ - коэффициент равный для извести 28;

Що - карбонатная жесткость, мг-экв/л.

Дщ = 28 *(50/57 -1,8 +1) = 2,16 мг/л.

Для хранения реагентов применяем склады, которые совмещены с отделениями для приготовления и хранения их растворов. Рассчитываем склады на хранение 30 - ти суточного запаса, считая по периоду максимального потребления реагентов. Склады проектируем на мокрое хранение реагента в виде концентрированного раствора.

Количество реагента Мк, т на принятый срок хранения определяем по формуле:

Мк =Q *Др*Т/10000 * р, (1.2.4)

где Др - доза реагента по максимальной потребности, мг/л;

Т - продолжительность хранения реагента, сут;

р - содержание активного безводного продукта в реагенте, %.

Мк = 11550,97* 50* 30 /10000 * 40=43,32 т.

При мокром хранение растворные баки являются одновременно хранилищами насыщенного раствора коагулянта. Объем баков определяем из расчета 2 м3 на 1 т товарного коагулянта.

Объем бака Wp , м3 определяем по формуле

WP = 2.0*Mк , (1.2.5)

Wp = 2.0* 43,32 =86,63 м3.

Принимаем три растворных бака объемом 28,88 м каждый.

Принимаем высоту слоя раствора в баке 2,0 м, тогда площадь бака определяем по формуле:

F6=WP/2,0 м2 , (1.2.6)

F6=28,88/2,0=14,44 м2.

Принимаем размеры баков в плане 3,6*4,0 м.

Из растворных баков раствор перекачиваем насосами в расходные баки Объем расходного бака W , м3 определяем по формуле:

W= Wp * Вр/в , (1.2.7)

где Вр - концентрация коагулянта %;

в - концентрация раствора коагулянта в расходном баке , %.

W = (86,63* 18)/ 12*30= 2,90 м3.

Принимаем два расходных бака объемом 1,45 м3 каждый.

Принимаем высоту слоя раствора в баке 1,0 м, тогда площадь баков определяем по формуле:

Fб=Wp/l,0, (1.2.8)

Fб=1,45/1,0=1,45 м2.

Принимаем размеры баков в плане 1,1*1,3 м.

Для перемешивания коагулянта предусматриваем подачу сжатого воздуха. Потребный расход воздуха Qв, л/с определяем по формуле

Qв = qв*F*n, (1.2.9)

где qв - интенсивность подачи сжатого воздуха, л/( с м2 );

F-площадь одного бака, м2;

n - число баков.

Для растворных баков расход воздуха равен

Для расходных баков расход воздуха равен

Q1в = 10* 14,44* 3=433,2 л/с

Общий расход сжатого воздуха Qо6щ в, определяем по формуле:

Q2в = 5* 1,45*2 =14,5 л/с .

Qо6щ = Q1в + Q2 в , (1.2.10)

Qo6щ= 433,2 + 14,5 = 447,7 л/с.

Подбираем воздуходувки три рабочих и одну резервную типа ВК - 12. Подача—8,9 м3/мин., избыточное давление -18,0 м,[8].

Известь поступает на очистные сооружения в виде известкового молока. Предусматриваем мокрое хранение.

Количество извести М са(он)2 , т на срок хранения определяем по формуле

Мса(он)2 = 11550,97*2,16*30 /10000*60= 1,25 т.

Объем растворного бака определяем из расчета 3.5 - 5 м3 на 1 т товарной извести

Wрса(он)2 = 5*Mca(он)2 (1.2.11)

Wрсa(OH)2 = 5* 1,25 = 6,25 м3.

Количество растворных баков принимаем 2 штуки. Объем растворного бака

определяем по формуле

Wpl=Wpсa(он)2/2 , (1.2.12)

Wpl=6,25/2=3,13 м3.

Принимаем высоту слоя раствора в баке 2,5 м, тогда площадь бака определяем по формуле

F6=Wp1 /2,5 м2 , (1.2.13)

Fб=3,13/2,5=1,25 м2.

Принимаем размеры баков в плане 1,1*1,15 м. Объем расходного бака Wu, м3 определяем по формуле

Wu = Wрсa(он)2 Ви/Т Вим , (1.2.14)

где Т - продолжительность хранения известкового теста, сут;

Ви - концентрация извести в известковом тесте, %;

Вим - концентрация известкового молока , %;

Wu = 3,13*35 /30*5 =0,73 м3.

Принимаем 2 расходных бака по 0,365 м каждый.

Принимаем высоту слоя раствора в баке 2,0 м, тогда площадь бака определяем по формуле

F6=WPl/2,2 м2 , (1.2.15)

Рб=0,365/2=0,18 м2.

Для гидравлического перемешивания известкового молока принимаем

сжатый воздухе интенсивностью подачи 10 л/(с м ).

Потребный расход воздуха Qв, л/с, определяем по формуле (1,2.9)

Qв= 10*0,18*2=3,6 л/с.

Принимаем одну рабочую и одну резервную воздуходувки марки ВК-1,5 с подачей 0,38 м3/мин., избыточным давлением 14 м,[8].

Дозирование реагента в обрабатываемую воду осуществляется с помощью насосов - дозаторов.

Подача насосов Qн, м3/ч определяем по формуле:

Qн = Qч* ДР/10000* В , (1.2.16)

где Qч - производительность очистной станции, м3/ч.

Для коагулянта:

Qн =481,29* 50 / 10000 * 12 * 1 = 0,2 м3/ч.

Принимаем 2 насоса дозатора - 1 рабочий и 1 резервный. По [9, таблица 4.24] подбираем насос НД - 400/16, Nэл/дв =1,1 кВт, р = 1,6 мПа.

Подачу насоса для дозирования известкового молока Q, м3/ч определяем по формуле:

Q = 481,29* 2,16 /10000 * 5* 1 = 0,02 м3/ч.

По [9] подбираем дозатор типа Димба - 1, N эл/дв = 60 кВт, m = 45 кг, количество подаваемого раствора 2 м3/ч.

1.2.3 Расчет вихревого смесителя

Смеситель предназначен для полного и быстрого смешивания реагента с водой. Смеситель имеет два отделения. Вихревой смеситель принимаем квадратным в плане.

Диаметр подающей трубы dп, м, определяем по формуле:

dп = -4*q/ю*V, (1.2.17)

где q - расход воды на одно отделение, м /с;

V - скорость воды в смесителе ,1,3 м/с.

dп = - 4 * 0,067 / 3,14 * 1,3 = 0,26 м.

Принимаем диаметр подающей трубы 0,3 м.

Сторона квадрата нижнего сечения смесителя Вн, м определяем по формуле

Bн = dн + 0,05 , (1.2.18)

где d н -наружный диаметр подающей трубы, м.

Вн = 0,325 + 0,05 = 0,4 м.

Сторона квадрата верхнего сечения Вв, м определяем по формуле

Вв=-q/Vв, (1.2.19)

где Vв - скорость восходящего потока, м/с.

Bв =- 0,067/0,03 = 1,49 м.

Высота нижней части смесителя h н, м, определяем по формуле:

Hн = 0.5 ctg ╠ / 2 (Bв - Bн), (1.2.20)

где ╠ - угол между наклонными стенками нижней части смесителя , 45 град .

hн= 0,5 ctg 45/2 (1,49 - 0,4) = 1,35 м.

Высоту верхней части смесителя принимаем равной 1 м. Общая высота смесителя составляет:

h = hн + hв + 0.3 , (1.2.21)

h= 1,35+ 1+0,3 = 2,65 м.

Площадь поперечного сечения сборного лотка Fл, м, определяем по формуле:

Fл=q/2*V , (1.2.22)

где V - скорость движения воды в лотке ,0.6 м/с.

Fл = 0,067 /2* 0,6 = 0,056 м2.

Ширина лотка Вл, м определяем по формуле:

Вл=Fл/hл , (1.2.23)

где hл - глубина потока в лотке , 0.3 м.

Вл = 0,056/0,3 = 0,18 м.

Уклон дна лотка i = 0,02.

В лоток вода поступает через затопленные отверстия.

Общая площадь отверстий Fо, м2 определяем по формуле:

Fо= q/V , (1.2.24)

где V - скорость воды в отверстиях , 1м/с.

Fо = 0,067 / 1 = 0,067 м2.

Диаметр одного отверстия равен 80 мм.

Число отверстий nо, шт. определяем по формуле:

nо = Fo/fo , (1.2.25)

где fo - площадь одного отверстия, м2.

. fо=п*dо2/4, (1.2.26)

fo=3,14*0,082/4=0,005 м2.

nо = 0,067 / 0,005 = 14 штук.

Шаг отверстий 10,м определяем по формуле:

1о = 4 Вв/nо . (1.2.27)

1о = (4*1,49)/14 = 0,43 м.

Диаметр обводного трубопровода равен 0,4 м.

Диаметр трубопровода для отвода воды равен 0,3 м.

1.2.4 Расчет осветлителя со взвешенным осадком

Осветлитель принимаем для удаления из воды коагулированной взвеси.

Площадь зоны осветления Fосв, м определяем по формуле:

Fосв= Qч*KP/3.6*Vосв, (1.2.28)

где Кр - коэффициент распределения воды между зонами осветления и

отделения осадка , [1, таблица 20];

Vосв - скорость восходящего потока воды в зоне осветления , мм/с;

Fосв = 481,29* 0,7 / 3,6 * 0,8 = 117,0 м2.

Площадь зоны накопления и уплотнения осадка Fн, м определяем по формуле

Fн= Qч (l-Kp)/3.6*Vосв, (1.2.29)

Fн= 481,29* (1 - 0,7) / 3,6 * 0,8 = 50,13 м2.

Общая площадь осветлителя Fобщ, м определяем по формуле:

Fo6щ = Fосв + Fн (1.2.30)

Fобщ = 117,0 + 50,13 =167,13 м2.

Принимаем 2 рабочих осветлителей и 1 резервный.

Площадь каждого коридора осветления fкор, м2 определяем по формуле:

fкор = Fосв / 2Nр, (1.2.31)

где Np - количество рабочих осветлителей .

fкор= 117,0/2* 2 = 29,25 м2.

Площадь осадконакопителя fн, м2 определяем по формуле:

fн = Fн/Np. (1.2.32)

fн= 50,13 /2 =25,07 м2.

Ширина коридоров осветления В кор = 3 м.

Длина коридора осветления 1 кор, м, определяем по формуле:

lкор= fкор/Вкор (1.2.33)

lкор = 29,25/ 3 = 9,7 м.

Ширина осадконакопителя Вн, м определяем по формулеб

Bн = fн/ lкор , (1.2.34)

Вн= 25,07/9,7 = 3,2 м.

Объем зоны накопления и уплотнения Wзн, м3 ,определяем по формуле:

Wзн = TP* Qч* (Cв-╪)/Np* ╢ , (1.2.35)

где Тр - время уплотнения осадка, ч;

╢ - средняя по всей высоте осадочной части концентрация твердой фазы осадка, г/м3, [1 , таблица 19];

╪ - мутность воды, выходящей из осветлителя, г/ м3;

Св - концентрация взвешенных веществ.

Концентрацию взвешенных веществ С в, г/м3, определяем по формуле:

Св = Мо + Кк Дк + 0,25 Ц + Ви, (1.2.36)

где Мо - количество взвешенных веществ в исходной воде, г/м3;

Кк - коэффициент, равный 0.5 для очищенного сернокислого алюминия

Ц - цветность исходной воды, град;

Вн - количество нерастворимых веществ, вводимых с известью, г/м.

Количество нерастворимых веществ Вн, определяем по формуле:

Вн=(Дщ/кщ )-Дщ. (1.2.37)

Вн = (2,16/0,4) - 2,16 = 3,24 г/м3.

Св = 500 + 0,5 * 50 + 0,25 * 60 + 3,24 = 543,24 г/м3.

Wзн = 12 * 481,29 * (543,24 - 10) / 2 * 35000 = 44,0 м.

Дырчатые трубы для удаления осадка d = 150 мм, время отведения накопившегося осадка в течение 0.25 ч, расстояние между трубами 3 м. Диаметр отверстий в трубах равен 20 мм, а расстояние между ними 0,5 м, скорость движения осадка в отверстиях 3 м/с. Расход в осадкосбросных трубах qо, м3/ч, определяем по формуле:

qо = W/t, (1.2.38)

где t - время удаления осадка, ч.

qо=44,0 / 0,25 = 176,0 м3/ч = 0,049 м3/с.

Диаметр осадкосборного трубопровода dо, м, определяем по формуле:

dо= -4 qo/ю Vno, (1.2.39)

где V -скорость движения воды с осадком на выходе из осадкосборных труб, м/с;

nо - количество осадкосборных труб.

d = - 4 * 0,049 / 3,14 * 1,3 * 2 = 0,15 м = 0,15 м.

Подача воды в осветлитель осуществляется с помощью дырчатого коллектора. Диаметр дырчатого коллектора d кол, м, определяем по формуле:

d кол = - 2 q/юVNp , (1.2.40)

где q - производительность очистной станции, м /с.

d кол = - 2 * 0,13 / 3,14 * 0,5 * 2 = 0,30 м.

Отверстия в коллекторе d = 25 мм располагаем в шахматном порядке под углом 45 градусов через 0,5 м. Скорость движения воды на выходе из отверстий V = 1,5 м/с.

Сбор воды предусматриваем желобами с треугольным водосливом высотой 60 мм. Расстояние между осями 150 мм.

Расход воды в одном желобе qж, м3 /с, определяем по формуле:

qж = Kp*q/4*Np, (1.2.41)

qж = 0,7 * 0,13 / 4 * 2 = 0,011 м3/с.

Расчетная скорость в желобах 0,5 м/с, тогда площадь желоба определяем по формуле:

Fж = qж /0,5 м2,

Fж=0,011/0,5=0,02 м2.

Ширину желоба Вж, м, определяем по формуле:

Вж=Fж/h, (1.2.42)

где h-высота воды в желобе, м.

Вж =0,02/0,2=0,1 м.

Для отвода избыточного осадка из зоны осветления в осадконакопитель служат осадкоприемные окна.

Площадь окон с каждой стороны fок, м2, определяем по формуле:

fок = (l-Kp)q/2 Np Vок, (1.2.43)

где Vок - скорость движения воды с осадком в осадкоприемных окнах, м/с.

fок = (1 - 0,7) 0,13 / 2* 2*0,01 = 0,98 м2.

Высоту окна принимаем h = 0,2 м.

Общая длина окон 1ок, м, определяем по формуле:

1ок = fок /hок, (1.2.44)

1ок = 0,98 / 0.2 = 4,9 м.

Принимаем окон по 1 м каждое с расстоянием между ними 0,47 м. Высоту слоя взвешенного осадка в зоне осветления hво, м, определяем по формуле:

hво = hверт + 0.5 hпир , (1.2.45)

где hверт - высота зоны взвешенного осадка, м;

hпир - высота пирамидальной части осветлителя , м.

Высота пирамидальной части осветления hпир , м, определяем по формуле:

hпир =Вкор-a/2tg ╠, (1.2.46)

где а - ширина коридора понизу, м;

╠ - угол между наклонными стенками нижней части зоны взвешенного осадка, равный 60 град.

hпир = 3 - 0,5 / 2* tg 60/2 = 2,2 м.

hво= 1+0,5*2,2 = 2,1 м.

Полная высота осветлителя Н, м, определяем по формуле:

Н = hзо + hверт+ hпир+ hс , (1.2.47)

где hзо- высота зоны осветления, м;

hс - строительная высота, равная 0.3 м.

Н = 2,5 + 1 + 2,2 + 0,3 =6,0 м.

Сбор осветленной воды в верхней части осадкоуплотнителя осуществляется через дырчатые трубы, располагаемые на 0,3 м ниже поверхности воды в осветлителе и не менее 1,5 м выше верха осадкоприемных окон. Расход воды в одной трубе qтр , определяем по формуле:

qтр = [(1 - Kp) - Kp (С - М / ╢)] Q /n Np, (1.2.48)

где, n - количество водоотводящих труб, принимаем 2;

╢ - средняя концентрация твердой фазы, [1, таблица 19].

qтр = [(1 - 0.7) - 0.7 (543,24 - 10 / 35000)]*481,29/ 2*2 = 34,81 м3/ч.

Принимаем по [7] диаметр трубопровода для отвода осветленной воды равным 0,3 м.

1.2.5 Расчет скорых фильтров

Фильтры применяют в качестве второй ступени очитстки. В составе фильтрующего материала используют кварцевый песок, дробленный керамзит и другой материал, и их коммуникации рассчитываем на работу при нормальном 12 часовом и форсированном 6 часовом режимах.

Общая площадь фильтров Fф, м, определяем по формуле:

Fф = Qп/Тст* Vн-3.6*n*и*t1 -n*t2 * Vн , (1.2.49)

где Тст - продолжительность работы станции в течение суток, ч;

Vн - расчетная скорость фильтрования при нормальном режиме , м/ч

принимаем по [1 , таблица 21];

n - число промывок одного фильтра в сутки при нормальном режиме;

и - интенсивность промывки, л/(с м2), принимаем по [ 1 , таблица 23 ];

t1 - продолжительность промывки, ч принимаем по [ 1 , таблица 23 ];

t2 - время простоя фильтра в связи с промывкой , ч.

Fф=11106,7/24* 7-3.6* 2* 15*0.1 -2*0.33*7=72,79 м2.

Количество фильтров Nф, шт, определяем по формуле:

Nф = 0.5-Fф, (1.2.50)

Nф = 0.5 V 72,79 = 4 шт.

При этом должно обеспечиваться соотношение:

VФ =Vн Nф/(Nф-N1,) , (1.2.51)

где Vф - скорость при форсированном режиме, м/ч;

N1 - число фильтров в ремонте.

Vф = 7*4/(4-1) = 9,ЗЗ м/ч.

Принимаем размер одной ячейки равной 5*3,8 м, при этом площадь одного

фильтра равна Fф= 19,0 м, что меньше 30,0 м, следовательно устраиваем фильтр без центрального канала.

Трубчатую распределительную систему, предназначенную для сбора фильтрата и подачи промывной воды, рассчитываем по промывному расходу.

Промывной расход qпр, определяем по формуле:

qпр = и *F1, , (1.2.52)

qпр = 15 * 19 = 285 л/с=0,285 м3/с.

Диаметр коллектора dк, м, определяем по формуле:

dк = -4 qпр /ю Vк , (1.2.53)

где Vк - скорость движения воды в коллекторе , равная 1 м/с.

dкол = - 4 * 0,285 /3.14*1= 0,6 м.

Количество ответвлений дренажной системы nотв, шт определяем по формуле

nотв = 2*Вф/а , (1.2.54)

где Вф - ширина фильтра, м;

а - расстояние между осями ответвлений, м.

nотв = 2* 5/0,3 = 33 шт

Диаметр отверстий dотв, м, определяем по формуле:

dотв =-4*qпр/nотв* ю * Vотв, (1.2.55)

где Vотв - скорость движения воды в ответвлении, м/с, принимаем 1,8 м/с.

dотв = -4 * 0,285 / 33 * 3.14 * 1,8 = 0,08 м.

На ответвление предусматриваем отверстие d = 10 мм на расстоянии 200 мм друг от друга. Общая площадь отверстий составляет 0,5% от общей площади фильтров.

F= 0.005 F (1.2.56)

F = 0.005 * 76,0 = 0,38 м2.

Отверстия располагаются в два ряда в шахматном порядке под уклоном 45 градусов к низу. Ответвление дренажной системы присоединяем к коллектору. Расстояние от низа отверстий до дна фильтра равно 80 мм. Количество отверстий nотв, шт, на ответвлении определяем по формуле:

nотв = 4 F/ ю d2 , (1.2.57)

где dотв - диаметр отверстий, м.

nотв = 4 * 0,38/ 3.14* (0.01)2 = 4840 шт.

На одно ответвление приходится 4840 / 33 = 146 шт.

Потери напора в дренажной системе h, м, определяем по формуле:

h = ╬V2/2g + V2/2g , (1.2.58)

где ╬ - коэффициент гидравлического сопротивления, принимаем по [1 , п.6.68];

╬ = 2.2/К2+1 , (1.2.59)

К - коэффициент перфорации, равный 2.

╬ =2.2 / 0.3 2+ 1 = 1,55.

h = 1,55 * 12 / 2 * 9.81 + 1,8 2 / 2 * 9.81 = 0,24 м.

g - коэффициент свободного падения.

Крупность фракций 2-20 мм. Высота поддерживающих слоев - 300 - 400 мм. Для сбора и отведения промывной воды предусматривают желоба пятиугольной формы. Расстояние между слоями соседних желобов 1,7 м.

Ширина желоба Вж, м, определяем по формуле:

Вж = К5 -q2ж / (1.57 + аж) , (1.2.60)

где К - коэффициент, принятый равным 2,1;

q - расход воды в желобе, м3/с.

Расход воды в желобе равен 0,14 м3/с.

аж - отношение высоты пирамидальной части желоба к половине его ширины, м.

Вж =2,1 5- 0,14 2 / (1,57+1,5)3 = 0,42 м.

Полная высота желоба Нж, м, определяем по формуле:

Нж = 0.5Вж(1+а), (1.2.61)

Нж = 0.5* 0,42 * (1+1,5) = 0.53 м.

Расстояние от верхней кромки желоба до поверхности фильтрующей загрузки h ж, м, определяем по формуле:

hж = Нз*ае/100 + 0.3 , (1.2.62)

где Нз - высота фильтрующей загрузки, м принимаем по [1 , таблица 22];

а е - относительное расширение фильтрующей загрузки, %, принимаем по [1 , таблица 23].

hж = 0.7 *50/100 + 0.3 = 0,65 м.

Уклон дна желоба принимаем 0,01.

В фильтрах со сборным карманом расстояние от дна желоба до дна кармана Нк, м, определяем по формуле:

Hк=l,73*3-(q2np/g*B2к)+0,2 , (1.2.63)

где q пр- промывной расход, м3/с;

Вк-ширина кармана, принятая 0,7 м;

g - коэффициент свободного падения.

Нк=1,73* 3-(0,2852/9,81*0,72)+0,2=0,55 м

Промывку фильтров осуществляем чистой водой с помощью насосов. Забор воды осуществляем из РЧВ. Принимаем 2 рабочих и один резервный с подачей , равной промывному расходу q пр=285 л/с и напором Н=15 м, насос типа Д 2000 - 21 , n = 730 об/мин . Скорость воды в трубопроводах принимаем 1.5 м/с . Для удаления воздуха из дренажной системы фильтра на коллекторе предусматриваем воздушник д = 100 мм , для опорожнения фильтра спускные трубы д = 200 мм.

Полную высоту фильтра Нф, м, определяем по формуле:

Нф = Нп + Нз + Нв + Ндоп + h , (1.2.64)

где Нп - общая высота поддерживающих слоев, принимаем по [1, таблица 23];

Нв - высота слоя воды над фильтрующей загрузкой, м;

h-превышение строительной высоты над уровнем воды, равная 0,3 м;

Ндоп - дополнительная высота, м.

Ндоп=Wо/ёF , (1.2.65)

где Wо - объем воды, м3 накапливающийся за время простоя одновременно

промываемых фильтров;

ё F - суммарная площадь фильтров, в которых происходит накопление воды, м2.

Wо = Qn/(N-l)*t2 , (1.2.66)

Wo = 11106,7 /(4-1) * 24 * 0.33 = 50,91 м3.

ёF = (N- 1) F1, (1.2.67)

ёF = (4-1)* 19 = 57,0 м2.

Ндоп = 50,91 /57,0 =0,9 м.

Нф = 0,7 + 0,7 + 2 + 0,9 + 0,3 = 4,7 м.

Принимаем диаметр трубопровода для подачи воды на фильтр равным 0,2 м, диаметр трубопровода для отвода фильтра равным 0,2 м, диаметр трубопровода для подачи промывной воды на фильтр равным 0,6 м, диаметр трубопровода для отвода промывной воды равным 0,6 м.

1.2.6 Обеззараживание воды хлорированием

Обеззараживание производим с помощью сильных окислителей. В качестве окислителя используем хлор.

Хлор на водопроводных очистных сооружениях используем как для предварительного хлорирования с целью улучшения хода коагуляции, обесцвечивание воды и улучшения санитарного состояния сооружений, так и для обеззараживания воды. Хлор вводим в воду за три минуты до ввода коагулянта. Хлорирование воды осуществляем жидким хлором.

Расход хлора q х, кг/ч, определяем по формуле:

1. Для предварительного хлорирования:

qx1=ДxQч/1000, (1.2.68)

где Дх - доза хлоросодержащих реагентов, 3-10 мг/л.

qх2=5 * 481,29 / 1000 = 2,41 кг/ч.

2. Для обеззараживания воды:

qх2= Дх Qч /1000, (1.2.69)

где Дх - доза активного хлора, (2-3 мг/л).

qx 2 = 3*481,29/ 1000 = 1,44 кг/ч.

Общий расход хлора qx , кг/ч, определяем по формуле:

qx = qx1 + qх2 , (1.2.70)

qx =2,41+ 1,44 = 3,85 кг/ч.

Принимаем два рабочих и один резервный хлоратор типа ЛК - 12 массой 10 кг с расходом воды до 30 м3/ч.

Хлорное хозяйство очистной станции обеспечивает прием, хранение, испарение жидкого хлора. Хлорное хозяйство располагаем в отдельностоящей хлораторной, где сблокированны расходный склад хлора, испарительная и хлордозаторная.

Хранение хлора в расходных складах предусматриваем в бочках.

Потребное количество хлора Qx, кг, из расчета тридцати суточного запаса определяем по формуле:

Qx = 720qx (1.2.71)

Qx= 720* 3,85 = 2772 кг.

Потребное количество бочек п, шт, определяем по формуле:

n = Qx/Mk , (1.2.72)

где Mk - масса сжиженного хлора в бочке, 69 кг.

n = 2772 / 69 = 40 шт.

Принимаем 40 бочек вместимостью каждая 55л с Дн = 219 мм, длиной корпуса= 69 мм, m пуст.тары = 79,5 кг.

С 1 м2 поверхности бочки при комнатной температуре можно получить до

2кг/ч хлор-газа. Поэтому для увеличения объема хлора применяем испарители, которые размещаем в расходном складе. Схема оборудования хлораторной с испарителем представлена ниже.

рисунок 1.2.1 - Схема оборудования хлораторной

1. Бочка

2. Испаритель

3. Грязевик

4. Вакуумный хлоратор

5. Манометр

Ж.Х. - трубопровод с жидким хлором

Х.К - трубопровод с хлором газом

В - трубопровод с водой

Х.В. - трубопровод с хлорной водой

1.2.7 Фторирование воды

В качестве реагента для фторирования воды применяем фтористый натрий.

Дозу фторосодержащего реагента Dф,г/м3,определяем по формуле

Dф=104(mф*аф-ф)/кф*сф , (1.2.73)

где mф -коэффициент, зависящий от места ввода реагента в обрабатываемую воду, принятый при вводе перед фильтрами при двухступенчатой очистке воды-1,1;

аф-необходимое содержание фтора в обрабатываемой воде в зависимости от климатического района расположения населенного пункта, устанавливаемое органами санитарно-эпидемиологической службы в пределах 0,7-1,5 г/м3;

ф-содержание фтора в исходной воде, г/м3;

Кф - содержание фтора в чистом реагенте, % для натрия фтористого —45 %4

сф-содержание чистого реагента в товарном продукте, %, принятое для натрия втористого -95 %.

Dф=104(1,1*1-0,3 )/45*95=1,87 г/м3.

Фторосодержащие реагенты (из расчета 30-ти суточного запаса) хранят на складе в заводской таре. Поставку фторосодержащих реагентов осуществляют: натрий фтористый стальных бочках, вместимостью до 100 л, в полиэтиленовых мешках, вложенных в многослойные бумажные мешки (до 50кг).

Количество фторосодержащего реагента Мф, кг, на принятый срок хранения определяем по формуле:

Мф=Q*Dф*Т/1000 , (1.2.74)

где Dф-доза фторосодержащего реагента, г/м3;

Q-расход обрабатываемой воды м3/сут;

Т-продолжительность хранения реагента, сут.

Мф=11106,7*1,87*30/1000=623,01 кг.

При применении фтористого натрия применяют технологическую схему с приготовлением ненасыщенного раствора реагента в расходных баках. При приготовлении ненасыщенных растворов в расходных баках концентрацию раствора реагента принимаем для натрия фтористого —2,5%. Объем расходного бака Wр, м3,определяем по формуле:

Wp=Qч*Dф)*t/1000*Bp*y, (1.2..75)

где Qч-расход обрабатываемой воды ,м3/ч;

Dф- доза фторосодержащего реагента, г/м3;

t-время на которое приготавливается раствор равное 10ч;

Вр-концентрация раствора реагента,%;

у-объемный вес раствора реагента, принятый равным 1т/м .

Wp=481,29* 10* 1,87/1000*2,5* 1=0,36 м3.

Принимаем два расходных бака с объемом каждый равным 0,18 м3.

1.3 Водозаборные сооружения

1.3.1 Выбор источника водоснабжения и места расположения водозаборных сооружений

Источник водоснабжения выбираем на основании топографических, гидрогеологических и других изысканий. Выбираем по этим данным , что источником водоснабжения является река , т.е. поверхностный водозабор . Принятый источник обеспечивает бесперебойную подачу снабжаемому объекту требуемых количеств воды не только на определенный срок эксплуатации , но и на перспективу развития .

Место забора воды выбираем на основании плана реки с учетом [1, п.п.5.82-5.86] . Забор из реки осуществляется выше населенного пункта по течению реки. Место забора воды позволяет организовать зоны санитарной охраны согласно [3 , п.п. 10.8-10.11] .

Место забора воды располагается на вогнутой части берега, которую необходимо укрепить, т.е. она чаще всего подвергается размыву. Глубина

реки в этом месте достаточна для нормальной работы водоприемника круглый год.

Отказ источника водоснабжения может произойти в результате недопустимого снижения его дебета, повышения или снижения уровня воды, что может вызвать затопление водоприемника или невозможность всасывания воды насосами, в результате катастрофических сбросов загрязненных сточных вод, что может вызвать непредвиденное и резкое ухудшение качества воды источника.

1.3.2 Обоснование выбора типа водозабора и конструкции водоприемника

Выбор типа водозаборных сооружений зависит от пределов сезонного колебания уровня воды в реке, степени загрязненности воды источника, ледовых условий, характера грунтов, слагающих русло реки и др. По всем этим факторам выбираем русловой водозабор раздельного типа по схеме: оголовок, самотечные линии, береговой колодец диаметром 6,0 м, всасывающие трубы длиной 76,2 м, насосная станция первого подъема размером 6 х 30 м.

Тип и конструкцию водоприемника выбираем в зависимости от производительности водозабора, требований органов рыбоохраны, наличие судоходства и лесосплава по реке, глубины реки, грунтовых условий .

1.3.3 Гидравлический расчет

1.3.3.1 Определение размеров съемных сеток и входных окон в береговых колодцах и в водоприемнике

Определяем расчетный расход Qp ,м3/с, с учетом подачи воды на собственные нужды очистной станции в размере 5 % определяем по формуле:

Qp = Qn* 1.07 , (1.3.1)

где Qn - полная расчетная производительность очистной станции, м3/сут.

Qn = 11106,7 * 1,07 = 11884,17 мЗ/сут = 0,14 м3/с.

Площадь решеток Fp, м2 , определяем по формуле:

Fp=l,25*K*(Qp/2)/V , (1.3.2)

где Q - расчетный расход воды в одной секции, м3/с;

V - средняя скорость втекания в отверстия решеток, м/с;

К - коэффициент, учитывающий стеснение отверстий окон стержнями решеток и равный.

К = (а + с)/а , (1.3.3)

где а - расстояние между стержнями решеток, мм;

с - толщина стержня решетки из полосовой стали, мм.

К = (50 + 6)/ 50 = 1,12.

Fp = 1,25 * 1,12 *0,14/ 2*0,2= 0,49 м2.

По [9, таблица 1.1] принимаем размеры решеток, 1 решетку F1р = 0,49 м2

размером H*L=1,04 * 0,7 м.

Размер проходного отверстия окна 600 * 800 мм, масса решетки 33 кг. При расходе воды менее 1 м3/с принимаем плоские сетки.

Площадь сеток Fc, м2 , определяем по формуле:

Fc=1.25 (QP/2*K)/V, (1.3.4)

где V - скорость воды в ячейках сетки, м/с;

К - коэффициент учитывающий стеснение отверстий окон проволочками сеток и равный

К = (а + с/а)2 (1+р) , (1.3.5)

где а - размер ячейки сетки в свету, мм;

с - диаметр проволочек сетки, мм;

р - коэффициент стеснения сетки опорными рамками, равный 0,2 - 0,3.

К = (2+ 1/2)2*(1 +0.2) = 2.7.

Fc = 1.25 * 0,14 / 2 * 0.3 * 2.7 = 0,79 м2.

По [9, таблица 1.3] принимаем одну сетку, площадь сетки Fc = 0,79 м2 ,

размером 800 * 1000 и массой 53,5 кг.

1.3.3.2 Расчет самотечных трубопроводов

Принимаем самотечные водоводы из стальных труб. В пределах русла водотока снаружи защищаются от истирания донными наносами.

Число самотечных линий принимаем равным двум.

Диаметр самотечных линий Д, м, определяем по формуле:

Д = -4 Q/2юV , (1.3.6)

где V - скорость воды в самотечной линии, принимаемая предварительно

1 м/с.

Д = - 4 * 0,14 / 2 * 3,14 * 1 = 0,3 м.

Принимаем Д = 0,3 м, тогда скорость V,м/с, определяем по формуле:

V=2* Q /ю Д2

V=2*0,14/3,14*0,32=0,99 м/с.

Диаметр самотечных линий Двс, м, равен:

Д = -4 * 0,14 / * 3,14 * 1,5 = 0,34 м.

где V - скорость воды во всасывающей линии, принимаемая предварительно 1,5 м/с.

Принимаем Двс = 0,3 м, тогда скорость V,м/с, определяем по формуле:

V=2*Q/ ю Д2вс,

V=2*0,14/3,14*0,32=0,99 м/с.

Согласно [1], скорость движения воды в самотечных линиях должна быть в пределах 0,7 - 1,5 м/с так как трубы со временем заиливаются, поэтому предусматриваем линии и решетки от закупорки сором и шугой путем промывки.

Скорость движения воды при промывке V, м/с, определяем по формуле:

V>A4-Дd , (1.3.7)

где А - параметр принимаемый равным 7,5 - 104

Д - диаметр водоводов, м;

d - средний диаметр промываемых частиц, м.

Vпр = 104 -0,3 * 0.0009 = 1,28 м/с.

Принимаем Vпp =1,3 м/с.

Промывной расход Qпp , м3/с, определяем по формуле:

Qпр = VД2 ю / 4 , (1.3.8)

Qпр= 1,3 * 0,3 2 * 3,14 / 4 = 0,1 м3/с.

Диаметр трубы подающий промывную воду Дпр, м, определяем по формуле

Дпр =-4 Qпр/ ю V . (1.3.9)

Дпр =-4* 0,1 /3,14* 4=0,18 м.

Принимаем диаметр 200 мм, при скорости движения воды в ней 4,57 м/с.

1.3.3.3 Определение отметок уровней воды в приемном и всасывающем отделениях.

Отметки уровней воды расчитываем на промывной и аварийный режим работы водозабора.

Нормальный режим работы

Расход воды Q =68,8 л/с и диаметр Д=0,3 м.

Отметка уровня воды Zпp , м в приемном отделении определяем по формуле

Zпp = Zнгв-(hp + hтр + hм) , (1.3.10)

где Zнгв - отметка воды в реке при низком горизонте, м;

hp - потери напора в решетках, равные 0,05 м;

hтр - потери напора по длине в самотечной линии, м определяется с помощью [7] по формуле:

hтр = i*1, (1.3.11)

hтр = 4,2 * 0.0762 = 0,32 м.

где 1 - длина самотечной линии, м;

hм- местные потери напора, м определяемые по формуле:

hм = ╬V2/2g , (1.3.12)

где ╬ - сумма коэффициентов местных сопротивлений, принимаемые по [8] согласно схеме водозабора.

hм = 1.66 * 0,912 / 2 * 9.81 = 0,07 м.

Zпp = 74,00 - (0,32 + 0,07 + 0,05) = 73,56 м.

Отметка уровня воды во всасывающем отделении Zвс, м определяем по Формуле:

Zвс = Znp-hc , (1.3.13)

где hc - потери напора в сетке, равные 0,1 м.

Zвс = 73,56-0,1 =73,46 м.

При максимальном уровне:

Znp = 79,00 - (0,32 + 0,07 + 0,05) = 78,56 м.

Zвс= 73,56 -0,1 =73,46 м.

Аварийный режим:

Расход воды Q=137,55 л/с и диаметр Д=0,3 м.

При промывке или ремонте одной секции весь расход пройдет по одной линии, а скорость удвоится.

Потери напора по длине:

Hтp=16,l * 0.0762=1,23 м.

Местные потери напора:

Hм=1.66* 1,82 2/2* 9.81=0,28 м.

Потери напора в решетках - 0,1 м, а в сетках 0,15 м,

hc=0.15 м.

Отметка уровня воды в приемном отделении Zпp, м.

Zпp = 95,00 - (1,23 + 0,28 + 0,1) = 72,39 м.

Отметка уровня воды во всасывающем отделении Zвс, м,

Zвс=93,39-0.15=93,24 м.

При максимальном уровне:

Zпp = 100,00 - (1,23 + 0,28 + 0,1) = 98,39 м.

Zвс=93,39-0.15=93,24 м.

Отметка дна приямка глубиной 0,7 м при высоте сетки 0,8 м равна:

Z приямка = Zпp - (0,7 + 0,8) = 91,74 - 1,5 = 91,74 м.

1.3.3.4 Определение отметки днища берегового колодца

Отметку днища колодца Zд, м, устанавливаем исходя из высоты полотна плоской сетки, отсчитываемой от минимального уровня воды во всасывающем отделении:

Zд= Zвс-Hс- hпp , (1.3.14)

где Нс-высота полотна плоской сетки, м;

hпp-глубина осадка для приямка,принятая равной 0,5 м.

Zд=93,24-1,0-0,5=93,74 м.

Отметку днища колодца проверяем по заглублению под минимальный уровень воды всасывающей трубы

Zд= Zвс-h1-h2-h3 , (1.3.15)

где h1-допустимое заглубление отверстия всасывающей трубы, принятое

равным 2*Дв =2*0,6=1,2 м

где Дв- диаметр отверстия воронки, Дв=2* Двс=2*0,3=0,6 м;

h2-расстояние от низа воронки до бетонного откоса приямка, принятое

равным 0,8* Дв=0,8*0,6=0,48 м;

h3-высота бетонного токоса приямка, м, определяем по формуле:

h3=hпp+0,25 , (1.3.16)

где hпp-высота приямка, м.

h3=0,5+0,25=0,75 м.

Zд=93,24-1,2-0,48-0,75=90,81 м.

Из двух полученных расчетных отметок днища берегового колодца принимаем меньшую, Zд=90,81 м.

1.3.4 Технологические расчеты

1.3.4.1 Подбор грузоподъемного оборудования

Подъем сеток для промывки осуществляется талью, подвешенной к кошке, перемещающейся вдоль сеточных проемов по двутавровой балке (20). Тали выпускаются с ручным и электрическим приводами грузоподъемностью 0,5; 1,0 и 2,0 т. Для подъема и опускания решеток и щитов в береговых колодцах используются ручные настенные лебедки грузоподъемностью О,5 т. Пазы для сеток устраиваются двойными, чтобы пользоваться запасным комплектом во время промывки.

Грузоподъемное устройство для промывки решеток определяем по формуле

P=(Gp,c+qв*f*Fp,c)*K, (1.3.17)

где Gpc -Macca решетки с тросом,т;

qв-давление воды на 1м сетки, равное 0,15 т/м;

f-коэффициент трения металла по смоченному металлу, равный 0,44;

Fpc -площадь решетки, м;

К - коэффициент запаса, равный 1,5.

Р=(0,0535+0,15*0,44*0,8)*1,5=0,159 т.

Принимаем шестереночную таль грузоподъемностью 0,5 т, массой 27 кг и скоростью подъема груза 1,45 м/минуту согласно [9, с. 395 - 405].

1.3.4.2 Удаление осадка

В приемном отделении берегового колодца и в приемном и всасывающем отделениях водозабора устраивают приямки для сбора осадка. Дно в отделениях имеет уклон к приямку. Из приямка осадок удаляется эжектором Производительность эжектора определяем из учета наполнения осадка слоем 0,7 м и разбавления его при откачке среднем 8 раз. продолжительность работы эжектора принимаем равной 1 час. Осадок с водой сбрасывается вниз по течению реки.

При размере приямка в плане в среднем 1*1 м и высоте слоя осадка 0,7 м его объем равен 0,7 м3. Принимаем коэффициент разбавления осадка равным 3, тогда объем откачиваемой смеси равен 2,1 м. При работе эжектора в

течение 1 часа его производительность будет равной 2,1 м /ч или 0,6 л/с.

1.3.4.3 Расчет сооружений на устойчивость

Взвешивающая сила равна весу воды, вытесненной стенками и днищем колодца по наружным размерам. При толщине стенок 0,4 м и днища 1,0 м вес вытесненной воды равен:

W=yв*0.785*D2*H=l*0,785*6,82*10,81=392,4 т.

Вес стенок колодца при их высоте на 0,7 м выше максимального уровня воды в реке

Gст=y*g* П*Dсp*Hcp*6=2,5*3,14*6,4*11,51*0,4=231,3 т.

Вес днища при средней его толщине 0,9 м равен:

Gд=2,5*3,14*32*0,9=63,6 т.

Вес двух перегородок при их толщине 0,3 м равен б

Gnep=2*2,5*0,3*6*l 1,51=103,6 т.

Вес наземного павильона при толщине кирпичных стен 0,5 м равен:

Gпав=1,5*4,2*4*6*0,5=75,6 т.

Общий вес колодца с наземным павильоном без веса оборудования составляет: 231,3+63,6+103,6+75,6=474,1 т.

Коэффициент устойчивости равен

К= Q/ W=474,1/3 92,4=1,21.

Следовательно, береговой колодец всплывать не будет.

1.3.5 Расчет насосной станции первого подъема

Расчет насосной станции первого подъема сводится к подбору насосов, электродвигателя и определению отметки оси насосов.

Часовую подачу насосной станции Qч, м3/ч, определяем по формуле:

Qч=l,04* Qмакс.сут /T , (1.3.18)

где Qмакс.сут- максимальный суточный расход, м ;

1,04-коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды насосной станции и очистных сооружений;

Т - продолжительность работы насосной станции, равная 24 часа.

Qч =1,04* 11106,7/24=481,29 м3/ч.

Устанавливаем величину подачи насосной станции первого подъема в период восстановления противопожарного запаса воды, хранящегося на насосной станции второго подъема, и окончательно уточняем расчетную подачу насосной станции первого Q ч.восс м3/ч, подъема по формуле:

Qч.восст=0,7* Qч + (Qп*3+ Qмакс.i- Qч*3)/Tвосст , (1.3.19)

где Qп*3-полный пожарный расход за три часа, т.е. за расчетную

продолжительность тушения пожара в населенном пункте или на

предприятии, м, определяем по формуле:

Qп=q нар*n нар+q внутр (1.3.20)

Qп=25*2+5=55 л/с=198 м3/ч.

Qмакс.i - суммарный расход в течении трех часов наибольшего водопотребления, м3;

Qч*3-подача нормально работающих насосов насосной станции первого подъема за расчетную продолжительность тушения пожара, т. е. за 3 часа, м3;

Твосст -продолжительность восстановления противопожарного запаса, равная 24 ч.

Qч.восст=0,7*481,29+(198*3+1795,95-481,29*3)/24=376,32 м3/ч.

Так как Qч.восст меньше Qч, следовательно, восстановление противопожарного запаса будет обеспечено рабочими насосами первого подъема, а за расчетную величину принимаем Qч расч= Qч=481,29 м3/ч.

Назначаем число напорных водоводов равным двум. Тогда расход воды по одному водоводу определяем по формуле:

Qвод=Qч расч/nвод (1.3.21)

где nвод-число водоводов

Qвод=481,29/2=240,65 м3/ч.

Принимаем стальные трубы.

Согласно [7] экономический фактор Э равен 0,5 и экономически выгодный диаметр напорного водовода dвод=250 мм.

Вычисляем потери напора hвод ,м, в напорных водоводах для нормальных условий их работы по формуле:

h вод=l,l*i*lвод , (1.3.22)

где 1,1 -поправочный коэффициент на местные сопротивления, имеющиеся на

водоводах;

i-гидравлический уклон, равный 0,0113,согласно [7];

lвод -длина водовода, м.

hвод=1,1*0,0113*150=1,86 м.

Предварительно устанавливаем значение потребного напора насосов по формуле:

Hпотр.=zсмес - zвс.отд +hн.с+hвод +Hзап , (1.3.23)

где zсмес - отметка уровня воды в смесителе очистных сооружений, м;

zвс.отд - отметка наинизшего уровня воды во всасывающем отделении водоприемного колодца, м;

hн.с -потери напора во внутренних коммуникациях насосной станции, равные 4 м;

Нзап.- запас напора насосов праб на излив воды из трубопровода в смеситель, равный 1,5 м.

Нпотр =107,7-93,24+4+1,86+1,5=21,82м.

Расчетную подачу одного насоса Q1 м3/ч, определяем по формуле:

Q1=Qч расч/nраб , (1.3.24)

Q1=481,29/2=240,65 м3/ч.

Принимаем два рабочих и два резервных насоса с расходом Q1=240,65 м3/ч и напором Нпотр = 21,82 м, марки Д200-36 с n=1450 об/мин. Мощность насоса N, кВт, определяем по формуле:

N = рgQ1Нпотр/1000n , (1.3.25)

где р - плотность чистой воды, равная 1000 кг/м;

n - КПД насоса 4

Q1 - подача воды одного насоса, м3/с;

Нпотр - потребный напор насоса, м.

К - коэффициент запаса для учета возможных перегрузок электродвигателя

в процессе эксплуатации насоса, принимаемый по [6],равным 1,25.

N=1000 * 9.81 * 0,06685 * 21,57/1000 * 0,72 = 19,65 кВт.

Потребную мощность электродвигателя Nдв, кВт, определяем по формуле

Nдв=к*N , (1.3.26)

где к - коэффициент запаса для учета возможных перегрузок электродвигателя в процессе эксплуатации насоса, принимаемый [6].

Nдв=1,25* 19,65=24,56 кВт.

По мощности двигателя 24,56 и частоте вращения n =1450 об/мин, приняв напряжение 380 В, по [10] принимаем двигатель марки А2 -72-4УЗ.

Допустимую геометрическую высоту всасывания насоса определяем по зависимости:

Нs доп = Ратм/pg-Рпаp/pg-"hдоп-hвс.тр , (1.3.27)

где Ратм-атмосферное давление; величина Ратм/pg равна 10 м;

Рпар-давление насыщенного пара при температуре перекачиваемой воды; величина Pпар/pg равна 0,24 м водяного столба;

"hдоп - допустимый кавитационный запас, определяемый по рабочей

характеристике Q- hдоп при подаче Q1 хоз;

hвс тр-потери напора во всасывающем трубопроводе насоса при подаче Q1хоз, равная 2 м.

Нs доп =10-0,24-4-2=3,76 м.

Отметку оси насоса Zон, м, определяем по формуле:

Zон=Zаввс.отд+Hs доп (1.3.28)

Zон =93,24+3,76=97,0 м.

Насос устанавливаем не под залив и определяем отметку оси насоса:

Zон= Zаввс.отд -0,2-"hнас (1.3.29)

где "hнас - вертикальное расстояние от оси до верхней точки корпуса.

Zон =93,24-0,2-0,256=92,78 м.

Принимаем меньшую отметку Zон=97,0 м.

Отметку пола машинного зала Z пола маш.зала, м, определяем по формуле:

Z пола маш.зала=Zон-(hнас+ h рамы)- "hф , (1 .3.30)

где hнас - высота насоса от оси до лап, м;

h рамы - высота рамы под насос, м;

hф - высота фундамента над уровнем чистого пола, м.

Z пола маш.зала=97,0-0,5-0,2-0,2=96,1 м.

Заглубление пола машинного зала h загл, м, определяем по формуле:

h загл=Zповер -Zпола маш.зала (1.3.31)

где Zповеp - отметка поверхности земли, м

h загл= 102-96,1 = 5,9 м.

Определяем диаметры всасывающих труб и коллектора.

Всасывающие трубы насоса:

Q1=240,65 м3/ч = 0,067 м3/с.

Задаемся скоростью воды Vв = 1 м/с.

Тогда расчетное сечение всасывающей трубы ив, м2 ,будет равно:

ив = Q1/Vв , (1.3.32)

ив = 0,067/1 = 0,067 м2.

Диаметр всасывающей трубы dв, м, определяем по формуле:

dв =-4 ив/ю , (1.3.33)

dв = -4* 0,067 /3,14 =0,29 м,

принимаем dв = 300 мм.

ив = ю * dв2/4

ив =3,14*0,32/4=0,07м.

Тогда фактическая скорость воды Vфакт, м/с, определяем по формуле:

Vфакт = Q1 / ив , (1.3.34)

Vфакт = 0,067 / 0,07 = 0,95 м/с.

Данная скорость приемлема.

Всасывающий коллектор:

Q1+2 = 481,29 м3/ч = 0,13 м3/с.

Задаемся скоростью Vв = 1 м/с.

ив = Q1+2 / Vв= 0,13/ 1 = 0,13 м2.

Диаметр всасывающего коллектора d вк, м, определяем по формуле:

d вк = -и вк/ ю ,

d вк = -4 0,13/3,14 = 0,41 м,

принимаем d вк = 400 мм, тогда

и вк = ю(d)2 / 4 = 3.14 *0.4 2 / 4 = 0,126 м 2.

Фактическая скорость во всасывающем коллекторе равна:

V вк факт = Ql+2/ и вк = 0,13 /0,126= 1,11 м/с.

Данная скорость приемлема.

Участок соединяющий насос и напорный коллектор:

Q1 = 0,067 м3/с

Задаемся скоростью Vн = 1,5 м/с.

Расчетное сечение напорной трубы и н, определяем по формуле:

и н = Q1 / Vн,

и н = 0,067 /1,5 = 0,045 м2.

Диаметр напорной трубы dн , м, определяем по формуле:

dн =-4 и н / ю ,

dн =-4 0,045/3,14 = 0,24 м,

принимаем dн = 250 мм.

Тогда и = ю (dн )2 / 4,

и = 3,14 * 0,25 2 / 4=0,049 м2.

Фактическую скорость в напорной трубе V факт.н, м, определяем по формуле:

V факт.н = Q1/ и

V факт.н = 0,067/ 0,049 = 1,36 м/с.

Напорный коллектор:

Q1+2 =0,7*0,13= 0,091м3/с.

Задаемся скоростью Vн.к. = 1,5 м/с,

Тогда и н.к = Q1+2 / Vн.к. ,

и н.к = 0,091/ 1,5 = 0,062 м2.

Диаметр напорного коллектора dнк, м, определяем по формуле:

dнк

= -4 и н.к / ю,

dнк = -4 *0,062/3,14 = 0,28 м,

принимаем dнк =250 мм,

тогда и н.к = 3,14* 0,252 / 2 = 0,049 м2,

фактическая скорость в напорном коллекторе V н.к., м/с, определяем по формуле:

V = Q1+2 / и н.к,

V = 0,091/0,049 =1,27 м/с.

Величину рабочего давления рраб, мПа, определяем по формуле:

рpa6 = p*g*H, (1.3.35)

р = 1000*9.81*21,82= 0,21 мПа.

Производим подбор вакуум - насоса (одного рабочего и одного резервного ).

Подача вакуум - насоса определяем по формуле:

Qв=K*[(Wтр+Wнаc)*Haтм/(Haтм-Hs)*T] , (1.3.36)

где Qв - подача вакуум - насоса, м3/с;

К-коэффициент запаса, учитывающий возможность проникновения некоторого количества воздуха через неплотности и сальники, принятый равным 1,05;

Wтр-объём воздуха во всасывающем трубопроводе, м;

Wнас - объем воздуха в корпусе центробежного насоса, равный 0,2 м3;

Натм - высота столба воды, соответствующая барометрическому давлению Рбар/pg равная 10м;

Hs- геометрическая высота всасывания насоса, считая по вертикали от наинизшего уровня воды в водозаборном колодце до оси насоса, м;

Т-время заполнения водой насоса, равное 180 с.

Qв=1,05 *[(3,5+0,2)*10/(10-3,76)*180]=0,03 м3.

Принимаем два вакуум - насоса (1 рабочий и 1 резервный) марки ВКС-5/24 с подачей Qв=2,38-5,4 л/с, напором Н=70-20 м, мощностью N=10 кВт, массой m=180 кг, габаритами в плане 1047*320 мм.

По вычисленным значениям диаметров труб и коллекторов и рабочему давлению подбираем по [11 , 12] необходимые трубы, фасонные части и арматуру. Трубопроводы в насосной станции , а также всасывающие и напорные линии за пределами ее выполняем из стальных труб .

1 . Эксцентрический переход Д * dв= 400*300

Д = 415 мм L = 450 мм d = 305 мм S = 8 мм

2 . Задвижка d = 300 мм

L = 270 мм Н= 1645 мм

3 . Задвижка dвк = 400

L = 310 H = 2100

4. Задвижка dвк = 250

L = 250 H=1225

5 . Обратный клапан dн= 250

L = 190 t = 80° С ру = 1 мПа m = 52,5 кг

В соответствии с требованиями [1] по массе самой тяжелой единицы оборудования по [9] выбираем грузоподъемное устройство - кран мостовой ручной однобалочный.

Полная длина 6,6 м

ширина крана 1,8 м

масса 625 кг

Высоту верхнего строения Нв.с, м, определяем по формуле:

Hв.c=hтр+0,5+hг+hc+H+0,1, (1.3.37)

где hтр-погрузочная высота автомобиля, м, (принимаем грузоподъемность 1 тонна, следовательно марка автомобиля УАЗ 451- М) принимаемая по таблице 15 [6];

0,5-расстояние между грузом и оборудованием, м;

hг-высота переносимого груза, м, (насос Д200-36, Н=0,62м);

hс-высота строповки, равная 1,0 м;

Н- размеры подъемно-транспортного оборудования при максимальном поднятии крюка, м;

0,1-высота балки перекрытия, м.

Нв.с =0,7+0,5+0,62+1,0+0,22+0,1=3,6 м.

1.3.6 Расчет совместной работы насосной станции первого подъема и работы водоводов

Приведенная характеристика насоса показывает, какую часть полной удельной энергия, полученной от насоса, каждая единица веса воды сохраняет в точке присоединения наружного водовода ко внутренним коммуникациям насосной станции, т.е. в начале напорного водовода.

Н1 прив=Н1 -h н.c., (1.3.38)

где Н1-напор насоса, м;

h н.с-потери напора во внутренних коммуникациях насосной станции от воронки всасывающего трубопровода до точки присоединения наружного напорного водовода.

H1прив=21,82-4=17,82 м.

Величину потерь напора во внутренних коммуникациях h н.с, при различных подачах Qнac., насоса можно принять пропорциональными Qнac[2]:

h нс=Sн.с* Qнaс[2], (1.3.39)

где Sн.с- сопротивление внутренних коммуникаций насосной станции от воронки всасывающей трубы до места присоединения наружного водовода;

величину Sнс можно вычислить из формулы (1.3.39), если подставить в нее значения уточненных потерь h н.c, расч. и Q1.

Sнс= h нс/ Qнас[2] (1.3.40)

Sн.с=4/481,292=0,000017.

Задавшись рядом значений подач насоса Qнac1, Qнаc2... , Qнасп по формуле (1.3.39) вычисляем соответствующие потери h н.c.1, h н.c.2..., h н.c.n и строим кривую h н.c- Qнac, расчеты сводим в таблицу 1.1.6 и строим (рис. ). Таблица 1.1.6

 | Qнac, м3/ч | Hi м | h н.c., м | Hпp.i, м
1 | 0 | 33 | 0 | 33
2 | 40 | 35 | 0,37 | 34,97
3 | 80 | 37 | 0,11 | 36,89
4 | 120 | 37 | 0,24 | 36,76
5 | 160 | 35 | 0,44 | 34,56
6 | 200 | 30 | 0,68 | 29,32
7 | 240 | 25 | 0,98 | 24,02
8 | 280 | 20 | 1,33 | 18,67

Характеристика наружного напорного водовода Hвод-Qвод описывается уравнением Hвод=Hст+Нзап+Sвод* Qвод[2] , (1.3.41)

где Нвод-напор насоса, потребный для пропуска расхода в пределах напорного

водовода, м;

Нст-статический напор, т.е. разность отметок уровня воды в смесителе очистных сооружений и наинизшего уровня воды во всасывающем отделении водоприемного колодца, м;

Нст=107,7-93,24=14,46 м.

Нзап-запас напора на излив воды из трубопровода в смеситель, принятый равным 1м;

Qвод-подача по одному водоводу, м3/ч;

Sвод- сопротивление напорного водовода, величину которого можно определить по потерям hвод, вычисляем ранее при Qвод.

Sн.с=hвод/Qвод[2]

Sн.c=l ,67/240,652=0,000030

Рис.1.31. Характеристики насосов Рис. 1.3.2. Характеристики водоводов

2 ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА

2.1 Область применения технологической карты

Данная технологическая карта разработана на возведение монолитного бетонного сооружения - насосной станции второго подъема в Томской области

Процесс устройства насосной станции включает в себя производство бетонных работ по возведению здания, а также земельные работы.

Устройство подземной части насосной станции осуществляем в открытом котловане, т.е. до начала бетонирования сооружения разрабатываем котлован с откосами по размерам здания в плане 6* 18 м и по его глубине. Разработка грунта в котловане производится экскаватором марки ЭО - 2621 А с прямой лопатой. Вывозится грунт автосамосвалами марки ГАЗ — 35 грузоподъемностью 3,5 т.

Для бетонирования подземной части насосной станции применяем мелкощитовую опалубку из щитов марки ЩС, ЩУ. Установленная опалубка должна быть плотной и не допускать вытекания.

Арматуру устраиваем из заготовленных, на заводе сеток типа АР-1 , А - 2, А - 3, которые доставляем к месту укладки автосамосвалами марки МАЗ - 5549 грузоподъемностью 7 т. Бетонирование подземной части прямоугольной насосной станции ведем совмещенным методом. Качество бетонных работ при возведении днища и стен насосной станции ее подземной части в открытых котлованах зависит от качества приготовления бетонной смеси, которая приготавливается на бетонных заводах. Стены и днища насосной станции выполняем из монолитного бетона марки М 200 по прочности и марки В 4 по водонепроницаемости.

Бетонную смесь в опалубку подаем краном марки КС 5363 с поворотной бадьей. Для транспортирования бетонной смеси применяем автосамосвалы с модернизированными кузовами марки МАЗ - 5549. 13 13

____________________________________________________________

© R A V. Диплом водоснабжение3

Origin: http://samlib.ru/r/r_a_v/diplom3.shtml

Создан: 22/05/2003, изменен: 17/02/2009, 100k

Очерк: Нет